產(chǎn)品詳情
東京計(jì)器DG4V-3-2A-M-U1-V-7-56東機(jī)美TOKIMEC，Tokimec電流信號(hào)切換閥，DG4VC-3系列，能夠直接連接到可編程控制器。東機(jī)美電磁閥DG4VS-3系列減震閥允許用戶選擇的減振功能的ON-OFF，ON，或者只關(guān)模式相匹配的應(yīng)用程序。我們已經(jīng)開(kāi)發(fā)出DG4SM3系列迷你瓦閥門(mén)具有極低的功耗（5W）和可編程控制器直接連接能力東京美現(xiàn)在已經(jīng)改名為東京機(jī)器提供了一個(gè)全方位的電磁閥和電磁先導(dǎo)式方向閥從20升，800升。我們的標(biāo)準(zhǔn)CETOP 3和CETOP電磁閥具有高流動(dòng)性和高壓力，低水頭損失，允許具有高背壓。此外，東京計(jì)器提供了獨(dú)特的閥門(mén)配置和型號(hào)，以適應(yīng)客戶的具體要求
東機(jī)美 電磁閥（閥） DG4V-3-2C-M-P7-H-7-54
東機(jī)美 電磁閥（閥） DG4V-5-2C-M-U1-H-7-40
東機(jī)美 電磁閥（閥） DG4V-5-2C-M-PL-T-6-40
東機(jī)美 電磁閥（閥） DG4V-5-2C-M-PL-T-6-40
東機(jī)美 電磁閥（閥） DG4V-3-2C-M-U1-H-7-54
東機(jī)美 電磁閥（閥） SQP43-42-17-86DD-18
東機(jī)美 電磁閥（閥） DG4SM-3-2N-P7-H-54
東機(jī)美 電磁閥（閥） DG4V-3-2A-M-P7-H-7-54
東機(jī)美 電磁閥（閥） EPDG1-3-2C-20-A1-21
東機(jī)美 電磁閥（閥） DG4V-5-2A-M-P7L-H-7-40
東機(jī)美 電磁閥（閥） DG4V-3-6C-M-P2-T-7-54
東機(jī)美 電磁閥（閥） DG4V-5-6C-M-P7L-H-7-40
東機(jī)美 電磁閥（閥） DG4V-5-0C-M-P7L-H-7-40
東京計(jì)器DG4V-3-2A-M-U1-V-7-56東機(jī)美TOKIMEC，
日本東京計(jì)器，TOKYO-KEIKI，(原稱(chēng) 東機(jī)美，TOKIMEC)，作為日本第一家測(cè)量設(shè)備的制造廠家，東京計(jì)器,TOKYO_KEIKI歷經(jīng)了一個(gè)世紀(jì)成長(zhǎng)，不斷鉆研創(chuàng)新＂測(cè)量，識(shí)別，控制＂領(lǐng)域的尖端技術(shù)。東京計(jì)器，TOKYO_KEIKI,應(yīng)用其本身的尖端科技，為船
舶港口，工程建筑，能源動(dòng)力，國(guó)家防衛(wèi)等眾多行業(yè)提供各類(lèi)先進(jìn)的裝置，設(shè)備及
系統(tǒng)產(chǎn)品，對(duì)于社會(huì)生活的基礎(chǔ)領(lǐng)域里發(fā)揮著巨大作用及影響力。節(jié)能，控制性能卓
越的液壓及電子產(chǎn)品，TOKYO KEIKI(原稱(chēng) 東機(jī)美，TOKIMEC)為社會(huì)基礎(chǔ)設(shè)施領(lǐng)域。
工業(yè)機(jī)械設(shè)備－注塑機(jī)，壓鋳機(jī)，數(shù)控設(shè)備，機(jī)床，沖壓機(jī)，鍛造機(jī)，吹塑機(jī)等。
工業(yè)機(jī)械及專(zhuān)用車(chē)輛設(shè)備－液壓挖掘機(jī)，起重機(jī)，高空作業(yè)車(chē)，林業(yè)機(jī)械，混凝土
泵車(chē)，旋挖鉆等。
different excitation amplitude at preload 550N.，，三種被動(dòng)液壓發(fā)動(dòng)機(jī)懸置模型動(dòng)特性對(duì)比研究，，發(fā)動(dòng)機(jī)液壓懸置，，圖10 低頻、不同激振幅值、預(yù)載力550N條件下直動(dòng)，，解耦盤(pán)式懸置的動(dòng)剛度與滯后角實(shí)驗(yàn)結(jié)果，，F(xiàn)ig.10 Experimental results for low frequency responses for Direct-decoupler mount under different excitation amplitude at preload 550N.，，三種被動(dòng)液壓發(fā)動(dòng)機(jī)懸置模型動(dòng)特性對(duì)比研究解耦盤(pán)，，圖11 在激振幅值1mm，預(yù)載力550N下，直動(dòng)解耦，，盤(pán)式懸置（Model III）的動(dòng)剛度與滯后角實(shí)驗(yàn)結(jié)果，，F(xiàn)ig.11 Dynamic perbances of directdec-，，oupler mount (excitation amplitude:1.0mm) at preload 550N，，圖9~11表明直動(dòng)解耦盤(pán)式懸置動(dòng)剛度在0~35Hz頻域內(nèi)急速上升，在50~250HZ頻域內(nèi)下降非?？?，主要因?yàn)橹眲?dòng)解耦盤(pán)在起作用及固液耦合作用的結(jié)果。在非線性模型中，由于充分考慮了很多非線性的因素，計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明兩者的動(dòng)態(tài)特性非常吻合。由此可以認(rèn)為非線性懸置在實(shí)際定量分析中是可行的。圖14 在預(yù)載力550N，不同幅值、高頻下，HEM I，，的動(dòng)剛度與滯后角的實(shí)驗(yàn)結(jié)果圖，，F(xiàn)ig.14 Experimental results for high frequency responses for HEM I (only one inertia track mount) under different excitation amplitude at preload 550N.，，圖12~14表明動(dòng)剛度是隨著激振幅值在不斷變化的，在35~250HZ頻域內(nèi)，HEM I的動(dòng)剛度變化幅度很明顯。圖11表明HEM I的非線性模型非常適合理論分析，實(shí)驗(yàn)也驗(yàn)證結(jié)果是正確的。換句話說(shuō)，由于很多考慮了很多的非線性因素才使模型與實(shí)驗(yàn)結(jié)果一致。，，歸納言之，從三種被動(dòng)液壓懸置的動(dòng)特性對(duì)比研究中，我們可以非常清楚的得到結(jié)論?？梢钥闯鲈谙鄬?duì)較低的頻域范圍內(nèi)，浮動(dòng)解耦盤(pán)式懸置的動(dòng)剛度增加比其余兩種懸置都要快很多。最大
東京計(jì)器DG4V-3-2A-M-U1-V-7-56東機(jī)美TOKIMEC，的動(dòng)剛度、最大的滯后角及峰值頻率同樣在較低的頻域內(nèi)出現(xiàn)，但是其高頻域內(nèi)滯后角的表現(xiàn)剛好與低頻域內(nèi)相反?？梢钥闯龅皖l硬化及高頻軟化的現(xiàn)象在直動(dòng)解耦盤(pán)式液壓懸置動(dòng)特性曲線中最明顯，明顯具有這種動(dòng)特性的懸置可能非常適合在經(jīng)濟(jì)性的中等尺寸的轎車(chē)中應(yīng)用，一方面懸置的預(yù)載力不大（因?yàn)榇藨抑玫慕怦畋P(pán)直接受力），一方面顧客對(duì)舒適性的苛刻要求。而慣性通道長(zhǎng)度與面積對(duì)HEM I的影響可以用其余兩種懸置的方式來(lái)研究。但是，在整個(gè)頻域內(nèi)，HEM I的動(dòng)剛度表現(xiàn)非常穩(wěn)定，這種特性在轎車(chē)上應(yīng)用是又很大弊端的，但是其成本低、可靠性好；浮動(dòng)解耦盤(pán)式懸置可以承受較大的預(yù)載力，其動(dòng)剛度峰值最大，高頻的動(dòng)剛度比較穩(wěn)定，比較適合在大車(chē)上應(yīng)用。，，三種懸置的動(dòng)態(tài)特性曲線表明無(wú)論實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證還是理論分析，線性模型適合定性分析，非線性模型適合定量分析。論文呈現(xiàn)的結(jié)論對(duì)被動(dòng)液壓懸置及半被動(dòng)液壓懸置的設(shè)計(jì)有指導(dǎo)意義。，，使用非線性集總參數(shù)模型及最小二乘法估算的液力阻抗參數(shù)，仿真計(jì)算動(dòng)剛度與滯后角在上面的幾張動(dòng)特性曲線圖中都完美表明其理論計(jì)算與實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證是吻合的。實(shí)驗(yàn)結(jié)果同時(shí)表明，懸置的動(dòng)特性是隨著激勵(lì)幅值與頻率變化而變化的。非線性集總參數(shù)模型中的液力阻抗使用最小二乘法估計(jì)，其實(shí)驗(yàn)結(jié)果也表明估計(jì)的參數(shù)是在誤差范圍內(nèi)的，滿足使用要求的，而其液力阻抗也是隨著激勵(lì)幅值與頻率變化而變化的。不過(guò)，使用固定參數(shù)計(jì)算出線性模型的結(jié)果只隨著頻率變化，而且其仿真計(jì)算曲線顯示其結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果出入較大。，，4 結(jié)論，，論文研究了在頻域內(nèi)三種被動(dòng)液壓懸置的動(dòng)特性。通過(guò)理論結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果比較，結(jié)果顯示三種液壓懸置在不同條件下都有各自的優(yōu)點(diǎn)與缺點(diǎn)，及不同的使用場(chǎng)合。浮動(dòng)解耦盤(pán)式液壓懸置在低頻域中展現(xiàn)了最高的動(dòng)剛度。雖然直動(dòng)式在低頻域內(nèi)的動(dòng)剛度比浮動(dòng)式略微小，但是直動(dòng)式與浮動(dòng)式在同樣的頻域內(nèi)顯示直動(dòng)式增加較迅速，而且下降也較快。HEM I的動(dòng)剛度比其他兩種懸置都要大，同時(shí)顯示在高頻域其動(dòng)特性比其他兩種都穩(wěn)定。，，根據(jù)不同發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)態(tài)特性研究，我們可以從三種懸置中選一款懸置去匹配它。這樣就可以得到更好的舒適性。直動(dòng)式懸置與其他兩種懸置比較，在低頻域內(nèi)顯示了最好的動(dòng)特性。隨著頻率的增加，浮動(dòng)式懸置呈現(xiàn)良好的動(dòng)特性。但是可以看出，直動(dòng)式懸置比浮動(dòng)式懸置
東京計(jì)器DG4V-3-2A-M-U1-V-7-56東機(jī)美TOKIMEC，對(duì)激振幅值變化更敏感。三種懸置動(dòng)剛度都是隨著幅值增加而下降。另外，三種懸置的非線性模型的頻率響應(yīng)特性都經(jīng)過(guò)了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。非線性模型是論文研究的重點(diǎn)，線性模型只有在浮動(dòng)式液壓懸置中進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，其線性模型在其他文獻(xiàn)中已經(jīng)研究很多，可以參考前人的研究結(jié)果。而三種懸置線性模型的建模方法是大致類(lèi)似的，而三懸置非線性模型的理論模型是成功的。
