HIR加長(zhǎng)型箱式直線軸承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU
日本進(jìn)口HIR海瑞軸承軸環(huán)代替THK交叉滾子軸承
日本進(jìn)口HIR海瑞V型交叉滾子導(dǎo)軌代替THK交叉滾子導(dǎo)軌
日本進(jìn)口HIR海瑞不銹鋼直線軸承
SMA-L加長(zhǎng)型箱式直線軸承 NB型號(hào) 

SMA8LUU SMA10LUU SMA12LUUSMA16LUU SMA20LUU 
SMA25LUU SMA30LUU SMA35LUU SMA40LUU SMA50LUU  
KBA型箱式直線軸承 
KBA8UU   KBA10UU   KBA12UU   KBA16UU   KBA20UU   KBA25UU  KBA30UU KBA40UU  KBA50UU   

KBA60UU  
KBA-L加長(zhǎng)型箱式直線軸承 
KBA8LUU  KBA10LUU  KBA12LUU KBA16LUU KBA20LUU KBA25LUU 
KBA30LUU KBA40LUU KBA50LUU 
RB10020UUCCOUSP RE10020UUCCOUSP RB12025UUCCOUSP RE12025UUCCOUSP RB15025UUCCOUSP
RE15025UUCCOUSP RB20030UUCCOUSP RE20030UUCCOUSP RB25030UUCCOUSP RE25030UUCCOUSP
RB30035UUCCOUSP RE30035UUCCOUSP RB40040UUCCOUSP RE40040UUCCOUSP RB50040UUCCOUSP
RE50040UUCCOUSP RB60040UUCCOUSP RE60040UUCCOUSP

HIR加長(zhǎng)型箱式直線軸承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU合金及其零件的材質(zhì)緊張?bào)w現(xiàn)在合金內(nèi)在的氣體和雜質(zhì)含量，因爲(wèi)它是萌生裂紋的劈頭。爲(wèi)確保材質(zhì)

，許多國(guó)家都訂定了相應(yīng)的質(zhì)量控制尺度，如G.E.公司的 P29TF-S7《高溫合金中微量元素的容許極

限》，英國(guó)R.R.公司斯貝發(fā)動(dòng)機(jī)有關(guān)質(zhì)料（包羅所用原質(zhì)料）和鑄件的技能尺度。隨著航空發(fā)動(dòng)機(jī)的

生長(zhǎng)，要求利用高性能水平的質(zhì)料，如用定向、單晶合金制作爲(wèi)發(fā)動(dòng)機(jī)的渦輪部件。其質(zhì)量要求也提

高了，如美國(guó)Cannon-Muskegon公司生産的CMSX-4 二代單晶合金其氣體雜質(zhì)含量是現(xiàn)在合金中低

的。
  在我國(guó)，由于配置和工藝條件限定，現(xiàn)有高溫合金中氣體和雜質(zhì)含量一樣平常高于國(guó)際尺度。因

此合

金性能水平有限，且顛簸性較大，制造零件的合格率較低。外洋著名發(fā)動(dòng)機(jī)公司生産的渦輪、導(dǎo)向葉

片合格率,實(shí)心葉片在90%左右，空心葉片（龐大型腔空心葉片）達(dá)70%，我國(guó)尚達(dá)不到這個(gè)水平。因

此提高合金和精鑄件的純潔度是當(dāng)前我國(guó)冶金事情者一項(xiàng)緊張任務(wù)，具有較大的社會(huì)效益和經(jīng)濟(jì)效益

。

1 合金純潔度的根本要求

  HIR加長(zhǎng)型箱式直線軸承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU先輩航空發(fā)動(dòng)機(jī)不但要求質(zhì)料有較高的性能水平，而且對(duì)質(zhì)料的氣體混合含量也有較高的要求，

以確保發(fā)動(dòng)機(jī)的可靠性。就發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪葉片質(zhì)料來看，隨著發(fā)動(dòng)機(jī)的生長(zhǎng)，由變形高溫合金生長(zhǎng)到鑄

造高溫合金；由等軸晶鑄造高溫合金生長(zhǎng)到單晶高溫合金；由一代單晶合金生長(zhǎng)到二、三代單晶

合金。就一樣平常鑄造高溫合金來說，合金中氣體含量一樣平常在(5～10)×10－6,而單晶合金如

CMSX-4氣體

含量(1～4)×10－6。
  HIR加長(zhǎng)型箱式直線軸承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU合金中的雜質(zhì)含量：要害性雜質(zhì)元素Bi，Te和Tl小于 0.5×10－6；Ag，As和Pb，Sn小于5×10－

6；雜質(zhì)元素的種類多約達(dá)40種，除了要害性雜質(zhì)元素外，別的雜質(zhì)元素的總量小于400×10－6；

單個(gè)雜質(zhì)含量大不高出25×10－6。這是美國(guó)G.E.公司的要求。雖然差異質(zhì)料、差異零件要求也有

所區(qū)別，但是總的趨勢(shì)是對(duì)合金中氣體雜質(zhì)限量越來越嚴(yán)，已經(jīng)生長(zhǎng)到要求制備高純度合金，如已經(jīng)

制備了高純度的In718合金發(fā)動(dòng)秘密害零件。

2 提高純潔度的途徑

  HIR加長(zhǎng)型箱式直線軸承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU只有弄清合金中氣體和雜質(zhì)的源頭，采取步伐以有效地去除合金中的氣體和雜質(zhì)，才氣從根本上

提高合金的純潔度。

2.1 雜質(zhì)的源頭
  合金中氣體和雜質(zhì)一樣平常是由以下幾種緣故原由引起的：用于熔煉合金的原質(zhì)料帶入氣體和雜

質(zhì)，如鎳

、鉻、鈷等金屬原質(zhì)料，按肯定尺度選用的金屬原質(zhì)料，在合金熔煉中進(jìn)入熔體，因此選用差異純潔

度的原質(zhì)料煉制的合金就有性能上的差異。如用兩種差別的鎳煉制的ЖC6KΠ合金，其性能就有明顯

差異（見圖1）。用差異品位的鎳、鈷、鉻煉制 ЖC6Φ合金其長(zhǎng)期強(qiáng)度也不雷同。因此選用較純?cè)?br />
料，才氣煉制優(yōu)質(zhì)的高溫合金。



圖1 鎳的純度對(duì)ЖC6KΠ(a)和ЖC6Φ(b)合金長(zhǎng)期強(qiáng)度的影響
Fig.1 Effect of Ni purity on stress rupture of
ЖC6KΠ(a)and ЖC6Φ(b) alloy

2.2 合金原質(zhì)料幹淨(jìng)處理懲罰的影響
  HIR加長(zhǎng)型箱式直線軸承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU煉制合金所用原質(zhì)料是否幹淨(jìng)是極爲(wèi)緊張的關(guān)鍵，由于原質(zhì)料如鎳、鈷、鉻等制備要領(lǐng)差異，殘

留在原質(zhì)料上的外來物也差異。故利用金屬原質(zhì)料煉制合金時(shí)必須預(yù)先舉行幹淨(jìng)處理懲罰。如鋁塊堿

洗，

鎳塊酸洗或滾砂等以撤消不須要的外來雜質(zhì)。某些原質(zhì)料也可以議決熔煉先期預(yù)處理懲罰以提高純度

。如

用某些原質(zhì)料預(yù)先煉制低P低 S的中間合金，再用來煉制合金。

2.3 冶金熔煉進(jìn)程中雜質(zhì)的控制
  合理的真空感到熔煉工藝，可以使合金中氣體和雜質(zhì)進(jìn)一步去除，如接納真空感到爐熔煉工藝使

合金中的Pb和Bi的總量低沈40%。雖然，真空感到熔煉不行能完全去除其雜質(zhì)。真空感到熔煉議決蒸

發(fā)熔融合金中具有較高蒸汽壓的有色金屬雜質(zhì)。因爲(wèi)當(dāng)熔融合金中雜質(zhì)淘汰到肯定濃度，即低于

臨界濃度時(shí)，則融熔合金外貌雜質(zhì)氣體的壓力將低于爐內(nèi)真空度，雜質(zhì)在此熔煉的熱力學(xué)條件下制止

蒸發(fā)，圖2表明真空條件下融熔合金外貌雜質(zhì)蒸發(fā)條件。



圖2 真空條件下熔融合金外貌雜質(zhì)蒸發(fā)條件
Fig.2 Vapor condition of melt alloy surface impurity

  HIR加長(zhǎng)型箱式直線軸承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU合金中氣體也是由熔煉所用的原質(zhì)料帶入的，析氣質(zhì)譜研究以及熔煉時(shí)氣體因素和分壓的研究表

明：在爐子氛圍中氫和水蒸氣的分壓均高出爐內(nèi)氛圍的因素，達(dá)總量的90%。以是水蒸氣和氫氧峰值

強(qiáng)度的增長(zhǎng)與爐料完全融化攪拌和添加碳時(shí)析氣強(qiáng)度的增長(zhǎng)符合。而在參加Ti，Al這些元素和攪拌時(shí)

特別猛烈。以是添加合金元素舉行電磁攪拌時(shí)有利于氣體的析出。但氮的析出強(qiáng)度不大。氧在碳脫氧

應(yīng)聲中去除，真空感到熔煉有利于C-O應(yīng)聲，同時(shí)也會(huì)加快合金中脫氧。俄國(guó)對(duì) ЖC26-BИ合金的實(shí)

驗(yàn)，提高含碳融熔合金的溫度，即從1500～1550℃提高到1600℃，使ЖC26-BИ合金中氧濃度低沈50%

，猛烈攪拌也有利于氣體的析出。
  HIR加長(zhǎng)型箱式直線軸承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU氮?jiǎng)恿W(xué)研究表明，真空感到熔煉中溶化時(shí)可隨爐料參加的50%的氮，在真空熔融合金的高

溫精煉的影響較大。在真空下合金中碳有較大的活性，與氧化矽、氧化鈉、氧化鉀等易還原的陶瓷發(fā)

生猛烈的作用，導(dǎo)致這些元素在融熔合金中積累。接納在真空中高溫等溫保溫，可有效地融熔合

金中Na，K。高溫等溫保溫時(shí)，可增強(qiáng)呈龐大化合物情勢(shì)的這些元素的蒸發(fā)進(jìn)程，比方在合金熔體中

鉻的喪失，Pb，Bi等元素的蒸發(fā)。
  在真空感到熔煉接納爐渣混料是硫的有效要領(lǐng)。而且隨著爐渣堿度提高，除硫結(jié)果也增強(qiáng)，

在容積10kg真空感到爐中用差異堿度即差異CaO含量的爐渣混料煉制ЖC26-BИ合金時(shí)，合金中硫濃度

隨之變革。

2.4 提高母合金錠外貌質(zhì)量和內(nèi)部質(zhì)量
  母合金錠外貌和內(nèi)部質(zhì)量控制緊張是對(duì)母合金錠外貌狀態(tài)嚴(yán)格查抄，同時(shí)，切取料錠舉行熔渣檢

驗(yàn)。按美國(guó)、英國(guó)著名航空發(fā)動(dòng)機(jī)公司的尺度，母合金錠不容許有一次縮孔和二次縮孔不得大于9mm(

有的公司劃定二次縮孔也必須切除)。在切除一次縮孔和二次縮孔時(shí)，不容許一次堵截，應(yīng)沿圓周切

，中間部位用打擊錘衝斷以克制切割時(shí)砂輪的砂粒進(jìn)入縮孔中，汙染合金。錠子外貌磨光，不容許有

黑皮和黑斑。
  料錠須顛末熔渣查抄，現(xiàn)在有兩種要領(lǐng)：一是按R.R.公司的要領(lǐng)切取爐料，再真空感到爐中重熔

，在1480℃下應(yīng)見熔池外貌的浮渣量，並不得高出總外貌（熔池液面）的1%～2%；否則須再處理懲罰

。另

一種是用電子束爐舉行EB鈕扣試驗(yàn)，查抄熔渣面積。因此爲(wèi)確保鑄錠內(nèi)部質(zhì)量，一樣平常都接納保溫

帽口

，擋渣過濾澆注，以淘汰鑄錠中的混合。我國(guó)現(xiàn)在在母合金錠技能條件中也有相應(yīng)的尺度要求，且制

定了得當(dāng)我國(guó)的航標(biāo)浮渣查驗(yàn)尺度HB5406—88。但實(shí)行環(huán)境不佳，因此對(duì)錠子質(zhì)量要求有所放松。

2.5 返回爐料的合理利用
  HIR加長(zhǎng)型箱式直線軸承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU鑄造高溫合金由于含有較多名貴金屬元素，以是返回料的利用問題是函待辦理的廣泛?jiǎn)栴}。雖然

差異合金返回料的利用和熔煉工藝有所區(qū)別，但一樣平常來說，根據(jù)外洋許多公司的試驗(yàn)結(jié)果，返回

料使

用比例在50%～80%範(fàn)疇。
  返回料利用中爲(wèi)要害的是氮濃度增高。鑄造合金返回猜中的氮根本上是鑄造階段帶入的，一樣

平常

會(huì)合在鑄件外貌上。研究表明：在澆口外貌深度在400μm處氮含量大于0.01。因此在返回料熔煉時(shí)，

必須過細(xì)爐料外貌的幹淨(jìng)處理懲罰，一樣平常用滾筒滾砂，由于滾筒轉(zhuǎn)動(dòng)塊料相互碰撞磨擦達(dá)4.5h，

使其外貌

幹淨(jìng)後再入爐熔煉。
  返回料和新料配制工藝，一樣平常是先將返回料在真空重熔成錠，化學(xué)因素合格後再按比例 與

新料

錠重熔澆注成母合金錠。同樣應(yīng)因素合格，性能合格，氣體和雜質(zhì)切合要求後作爐料利用。一樣平常

要求

返回料錠中N2, O2含量爲(wèi)(5～10)×10－6; H2(1～2)×10－6。

2.6 改進(jìn)鑄造條件，淘汰鑄錠進(jìn)程中的雜質(zhì)
  HIR加長(zhǎng)型箱式直線軸承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU純潔的母合金料在簡(jiǎn)練零件中，由于坩堝和殼型質(zhì)料，型芯質(zhì)料的汙染也會(huì)影響到合金的純潔度

，影響鑄件合格率。定向、單晶空心葉片，合金液在較永劫間內(nèi)，較高溫度下序次凝聚易與殼型、型

芯質(zhì)料作用而汙染合金。因此在精鑄零件時(shí)應(yīng)特別過細(xì)熔煉坩堝、型芯、殼型的質(zhì)量。就坩堝而言，

一樣平常利用等靜壓氧化鎂預(yù)成型坩堝，雖然在外洋曾用Al2O3，ZrO2坩堝，其代價(jià)相對(duì)貴些。由于

有豐

富的資源，我國(guó)普遍利用氧化鎂坩堝。利用時(shí)應(yīng)過細(xì)克制合金錠與坩堝的呆板碰傷。外洋一些工廠在

舉行二次重熔澆注零件前，料塊必須100%倒角後才氣入爐重熔。一樣平常一個(gè)預(yù)制坩堝利用10次，10

爐後

合金中雜質(zhì)含量增長(zhǎng)。緊張零件劃定控制坩堝利用的大壽命爲(wèi)5次。殼型強(qiáng)度，尤其是內(nèi)外貌一二

層質(zhì)量直接影響到鑄件質(zhì)量，由于殼型內(nèi)外貌一二層質(zhì)量不不壞，鑄件合格率僅爲(wèi)35%，顛末工藝革

新

後，提高了殼型內(nèi)外貌的光潔度和一、二層強(qiáng)度，鑄件合格率提高到55%。應(yīng)該說影響精鑄零件的質(zhì)

量因素許多。由于無余量精鑄進(jìn)程較爲(wèi)龐大，尤其是空心葉片，應(yīng)從各工序采取有效步伐備大概産

生的雜質(zhì)汙染合金。
由于工件質(zhì)料TC6鈦合金屬難加工質(zhì)料，因此數(shù)控銑刀的切削性能將直接影響工件的多少精度、外貌

質(zhì)量和加工效率。針對(duì)鈦合金曲面數(shù)控銑削加工的特點(diǎn)，運(yùn)用五軸數(shù)控強(qiáng)力磨削技能定制鈦合金曲面

開槽用球頭立銑刀，並利用正交試驗(yàn)法對(duì)銑刀多少參數(shù)舉行優(yōu)化，可顯著提高鈦合金曲面的加工效率

，低沈加工成本。

二、鈦合金曲面數(shù)控銑削加工的特點(diǎn)

  1．曲面數(shù)控銑削加工特點(diǎn)
  HIR加長(zhǎng)型箱式直線軸承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU數(shù)控銑削加事情爲(wèi)一種成形加工本事，緊張有面成型和線成型兩種成型要領(lǐng)。面成型法以銑刀的

全部側(cè)刃作爲(wèi)切削刃，實(shí)用于加工斜面、柱面、錐面、環(huán)面等曲面。線成型法的成型原理則是將成型

面視爲(wèi)型線的聚集，以銑刀刀刃上的某一點(diǎn)作爲(wèi)切削刃，議決加工出一條條型線來形成型面，因此適

用于加工任何龐大曲面。線成型曲面加工有以下特點(diǎn):
  (1)龐大曲面的成型加工多接納球頭銑刀，偶然爲(wèi)了增長(zhǎng)刀具剛性，也可接納錐體球頭立銑刀；
  (2)曲面成型加工的外貌粗糙度較差；
  (3)曲面成型加工時(shí)，由于接納多軸聯(lián)動(dòng)，切削余量不均，被切削質(zhì)料與刀具切削刃的打仗狀態(tài)

不停變化。

  2．TC6鈦合金的切削特性
  TC6(Ti-6Al-2.5Mo-2.0Cr-0.3Si-0.5Fe)含15%～20%的穩(wěn)固化元素，屬耐熱鈦合金，事情溫度爲(wèi)

350～450℃。TC6鈦合金的劃定性能見表1。

表1 TC6鈦合金的劃定性能

常溫性能 高溫性能
δb
（MPa） δ
（％） ψ
（％） αK
（MJ.m-2） 溫度
（℃） δb
（MPa） δ100
(MPa）
931 10 23 0.3 450 588 539
  HIR加長(zhǎng)型箱式直線軸承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUUTC6鈦合金的切削加?xùn)|西有以下特點(diǎn)：
  （1）切削刃負(fù)荷重 切削鈦合金時(shí)切屑變形系數(shù)?。拷蛐∮?）,切屑與刀具前面的打仗長(zhǎng)

度短（僅爲(wèi)切削鋼時(shí)的1／3～1／4），雖然切削力比切削鋼時(shí)約小20%，但卻會(huì)合在切削刃相近，容

易造成刀具崩刃。
  （2）切削溫度高 由于鈦合金導(dǎo)熱性很差，且切屑打仗長(zhǎng)度短，倒黴于切削熱的導(dǎo)出，致使切

削刃區(qū)溫度較高。實(shí)行表明，切削鈦合金時(shí)的切削溫度比切削45鋼時(shí)約高一倍以上。
  （3）刀具磨損緊張 切削鈦合金時(shí)刀具容易磨損，除切削溫度高這一緣故原由外，在切削進(jìn)程

中鈦

合金容易與氛圍中的氮和氧應(yīng)聲形成硬脆表層，加劇刀具的磨料磨損；別的，鈦合金與刀具質(zhì)料的化

學(xué)親合性強(qiáng)，容易與刀具質(zhì)猜中的Ti、Co、Cr等元素粘結(jié)，加劇刀具的粘結(jié)磨損程度。
  以上特點(diǎn)是造成鈦合金切削困難、刀具壽命短、切削效率低的緊張緣故原由。

三、球頭立銑刀多少參數(shù)的正交優(yōu)化

  HIR加長(zhǎng)型箱式直線軸承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU根據(jù)風(fēng)扇輪和斜流輪工件曲面數(shù)控加工的實(shí)際要求及鈦合金銑削加工的特點(diǎn)，可接納五軸數(shù)控磨

削中間制造鈦合金曲面開槽加工用球頭立銑刀。爲(wèi)得到合理的立銑刀多少參數(shù)組合，我們接納正交試

驗(yàn)法對(duì)風(fēng)扇輪曲面開槽用球頭立銑刀的幾組多少參數(shù)舉行了優(yōu)選，刀具多少參數(shù)組合方案見表2。

表2 刀具多少參數(shù)組合方案

刀具
編號(hào) 前角γ0
（°） 後角α0
(°) 刃帶寬br1
(mm) 螺旋角β
(°)
1 8 8 0.2 36
2 8 10 0.3 38
3 8 12 0.4 40
4 10 8 0.3 40
5 10 10 0.4 36
6 10 12 0.2 38
7 12 8 0.4 38
8 12 10 0.2 40
9 12 12 0.3 36
  HIR加長(zhǎng)型箱式直線軸承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU試驗(yàn)條件:機(jī)床主軸轉(zhuǎn)速S＝540rpm，進(jìn)給速度f＝140mm／min，切削深度ap＝4mm。
  試驗(yàn)結(jié)果鑒定尺度:刀具在20分鍾內(nèi)破壞得0分；在30分鍾內(nèi)後刀面磨損0.12mm以上得1分；在30

分鍾內(nèi)後刀面磨損0.12mm以內(nèi)得2分；在30分鍾內(nèi)後刀面磨損0.05mm以內(nèi)得3分。
  試驗(yàn)結(jié)果及試驗(yàn)結(jié)果分析分別列于表3和表4。

表3 試驗(yàn)結(jié)果

刀具編號(hào) 工件槽編號(hào) 試驗(yàn)結(jié)果(後刀面磨損)
1 1#槽，二層 30分鍾後磨損0.15mm，33分鍾時(shí)破壞
2 2#槽，二層 30分鍾後磨損0.05mm，33分鍾時(shí)破壞
3 3#槽，二層 6分鍾時(shí)三個(gè)刀齒均破壞
4 4#槽，二層 30分鍾後磨損0.1mm，32分鍾時(shí)破壞
5 5#槽，二層 15分鍾時(shí)破壞
6 6#槽，二層 6分鍾時(shí)刀齒破壞
7 7#槽，二層 32分鍾後磨損0.05mm
8 8#槽，二層 30分鍾時(shí)破壞
9 9#槽，二層 6分鍾時(shí)破壞
表4 試驗(yàn)結(jié)果分析

刀具
編號(hào) 前角γ0
（°） 後角α0
（°） 刃帶寬br1
（mm） 螺旋角β
（°） 試驗(yàn)得分
1 8 8 0.2 36 1
2 8 10 0.3 38 3
3 8 12 0.4 40 0
4 10 8 0.3 40 2
5 10 10 0.4 36 0
6 10 12 0.2 38 0
7 12 8 0.4 38 3
8 12 10 0.2 40 1
9 12 12 0.3 36 0
K1 4 6 2 1  
K2 2 4 5 6  
K3 4 0 3 3  
K1/3 1.333 2 0.667 0.333  
K2/3 0.667 1.333 1.667 2  
K3/3 1.333 0 1 1  
  HIR加長(zhǎng)型箱式直線軸承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU比力上述9組差異多少參數(shù)組合的刀具試驗(yàn)結(jié)果可知,當(dāng)多少參數(shù)組合爲(wèi)γ0＝12°，α0＝8°，

br1＝0.4mm，β＝38°時(shí)刀具的抗磨損性能佳，該組多少參數(shù)即爲(wèi)風(fēng)扇輪曲面開槽用球頭立銑刀的

優(yōu)化參數(shù)。別的，由試驗(yàn)結(jié)果可知，在加工中刀具利用30分鍾後應(yīng)逼迫換刀，舉行修磨後再重新利用

，如允許備刀具進(jìn)一步磨損引起破壞失效。