伊藤5KW汽油發(fā)電機(jī)YT6500DCE-2結(jié)構(gòu)圖

伊藤5KW汽油發(fā)電機(jī)YT6500DCE-2結(jié)構(gòu)圖
比較圖4(a)-4(f)可以看出，圖4(a)，即載荷方向向上大小為6g時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)前支撐的應(yīng)力分布為惡劣，這是由于此時(shí)整車的工況為惡劣，因此造成應(yīng)力比其它方向上的應(yīng)力要大。圖5給出了不同方向不同載荷下，前支撐的疲勞壽命情況。忽略螺栓連接處的疲勞壽命，整個(gè)前支撐的壽命大于250000次，滿足2.5中的判定條件2，因此疲勞壽命滿足要求。
結(jié)論
(1)本文以某型號(hào)重載發(fā)動(dòng)機(jī)前支撐為例，給出了前支撐模型建立的方法，為后續(xù)分析奠定了基礎(chǔ)，也為其它支撐的設(shè)計(jì)提供了參考。
(2)采用ANSYS軟件進(jìn)行有限元計(jì)算，得到了前支撐的應(yīng)力分布和疲勞壽命情況，前支撐與發(fā)動(dòng)機(jī)和整車連接處應(yīng)力較大，遠(yuǎn)離連接處應(yīng)力逐漸越小。當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)向下顛魏加速度為69時(shí)，前支撐和整車與連接螺栓孔處的應(yīng)力分布為惡劣。
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(3)本文所選取的邊界條件和研究方法，包括邊界條件和路況加載載荷具有較好的通用性，有一定的實(shí)際指導(dǎo)意義。1概'述
 進(jìn)排氣系統(tǒng)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的充氣效率和換氣損失有重要影響，進(jìn)而影響發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力性和經(jīng)濟(jì)性。尤其是當(dāng)排氣道設(shè)計(jì)差，流動(dòng)阻力過大時(shí)，排氣過程氣缸壓力下降緩慢，排氣不暢，活塞在向上止點(diǎn)運(yùn)動(dòng)強(qiáng)制排氣時(shí)，將大大增加排氣沖程消耗的活塞推出功，造成發(fā)動(dòng)機(jī)的性能下降。
在某柴油機(jī)提升功率的優(yōu)化設(shè)計(jì)中，雖然對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)各個(gè)系統(tǒng)進(jìn)行了優(yōu)化，但發(fā)動(dòng)機(jī)性能仍未達(dá)到預(yù)定指標(biāo)，重新排查各系統(tǒng)發(fā)現(xiàn):排氣道存在性能瓶頸，對(duì)排氣道的優(yōu)化設(shè)計(jì)的要求突顯。傳統(tǒng)模式下對(duì)排氣道的改進(jìn)方法是反復(fù)在試驗(yàn)臺(tái)上進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn)，耗時(shí)耗力。通過仿真計(jì)算對(duì)排氣道進(jìn)行可視化研究，不僅能夠獲得氣道、氣門等結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)流動(dòng)宏觀特性的影響，而且可以得到氣道流場的大量微觀信息，從而建立氣道形狀與通流特性的關(guān)系，直觀地顯示出流動(dòng)結(jié)構(gòu)的不合理之處，找到排氣道中設(shè)計(jì)不合理的結(jié)構(gòu)，使氣道的改進(jìn)更有針對(duì)性，減小排氣損失，便發(fā)動(dòng)機(jī)性能有了迸一步提升。
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2建模與計(jì)算
使用造型軟件UG建立排氣門和排氣道幾何模型，并掏取內(nèi)腔作為計(jì)算流體域，然后以stp格式導(dǎo)人ICEM軟件中對(duì)氣道流體域進(jìn)行網(wǎng)格劃分。網(wǎng)格質(zhì)量對(duì)仿真結(jié)果有決定性的影響，它不僅對(duì)計(jì)算時(shí)間和收斂速度有重要影響，而且還影響計(jì)算精度。因此對(duì)氣門和喉口部位進(jìn)行了網(wǎng)格加密以提高網(wǎng)格質(zhì)量。網(wǎng)格以四面體網(wǎng)格為主，網(wǎng)格總數(shù)在70萬左右，排氣道流體域和網(wǎng)格模型如圖1所示。對(duì)排氣道的仿真基于有限體積法，進(jìn)出口均采月壓力邊界條件:進(jìn)口壓力為0，出口壓力-5(m32$Pa即進(jìn)出口壓差為50OOPa;壁面采用絕熱無滑移過界條件;采用肛，雙方程湍流模型計(jì)算主流區(qū)域川流動(dòng)，在近壁區(qū)采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)處理。

詳細(xì)參數(shù)：