CDH1MP5/80/45/700A1X/B1CGDAWW力士樂油缸

CDH1MP5/80/45/700A1X/B1CGDAWW力士樂油缸

CDL1MP5/100/56/100D1X/B1CFUMWW CDL1MP5/160/90/360D1X/B1CFUMWW CDL1MP5/160/90/220D1X/B1CFUMWW CDL1MF3/25(32,40,50,63,80,100,125,160,200)/14(18,22,28,36,45,56,70,90,110)/行程長度(<1400)D1X/B1CH(K)UM(V)WW(Y,LY=?<800) CDL1MF3/200/110/600D1X/B1CHUMWW CDL1MF3/200/110/150D1X/B1CHUMWW CDL1MF3/125/70/150D1X/B1CKUMWW CDL1MF3/100/56/630D1X/B1CHUMWW CDL1MF4/25(32,40,50,63,80,100,125,160,200)/14(18,22,28,36,45,56,70,90,110)/行程長度(<3000)D1X/B1CH(K)UM(V)WW(Y,LY=?) CDL1MF4/50/28/200D1X/B1CHUMWW CDL1MF4/63/36/300D1X/B1CHUMWW CDL1MF4/80/45/210D1X/B1CHUMWW CDL1MF4/40/22/100D1X/B1CHUMWW CDL1MF4/25/18/150D1X/B1CHUMWW CDL1MF4/100/56/260D1X/B1CHUMWW CDL1MF4/160/90/180D1X/B1CHUMWW CDL1MF4/200/110/400D1X/B1CHUMWW CDL1MT4/25(32,40,50,63,80,100,125,160,200)/14(18,22,28,36,45,56,70,90,110)/行程長度(min/max = 21/600)C1X/B1CHUM(V)WW(Y,LY=?<450) XV=?(min/max = 68/647) CDL1MT4/25/14/200C1X/B1CHUMWW XV = 150 mm CDL1MT4/100/56/560C1X/B1CHUMWW XV=245 mm CDL1MT4/125/70/370C1X/B1CHUVWW XV=330 mm CDL1MT4/25/14/600C1X/B1CHUMWW XV = 600 mm CDL1M00/25(32)/14(18)/行程長度(<1400)C1X/B1CHUM(V)WW(Y,LY=?<390) CDL1M00/25/14/210C1X/B1CHUMWW CDL1M00/25/14/260C1X/B1CHUMWW CDL1M00/25/14/280C1X/B1CHUMWW。

R900907650 4WRA10W60-22/G24N9K4/V R900908195 4WRAE6W15-22/G24N9K31/F1V R900908297 4WRA10E1-30-22/G24N9K4/V R900908299 4WRA10W1-30-22/G24N9K4/V R900908938 4WRAE6W15-22/G24N9K31/A1V R900908978 4WRA10E1-60-22/G24N9K4/V R900909389 4WRAE6E15-22/G24N9K31/A1V R900909658 4WRAE10E1-60-22/G24N9K31/A1V R900910780 4WRA6E07-22/G24K4/V。

°側傾時應力圖液壓缸整體應力分布云圖由于整體應力云圖難以表達銷軸處的強度特征，因此采用單實體應力顯示的方法觀察銷軸在側傾工況下的應力值，如圖所示。由銷軸應力云圖可知，其應力出現在支撐缸橫向°側傾的工況下，為.MPa，與結構許用應力相差不大。由有限元強度分析可知，所設計的結構在強度方面不滿足工作需求，需進行。a橫向°側傾時應力b縱向°側傾時應力圖銷軸應力分布云圖液壓缸屈曲分析.特征值屈曲分析基礎特征值屈曲分析又稱為線性屈曲分析。應力剛度矩陣可以增強或者減弱結構的剛度，取決于剛度應力時拉應力還是壓應力。當結構受壓時，壓力增大，弱化效應增加，當達到某個載荷時，弱化效應超過了結構的固有剛度，靜剛度為零，位移無限增加，結構發(fā)生屈曲[]。一般方程為式中[K]為剛度矩陣，[S]為應力剛度矩陣，λi為屈曲特征值，{ψi}為屈曲模態(tài)。.載荷添加及模型求解分析可知，液壓缸在垂直工況下所受軸向壓力，因此僅對垂直時的支撐液壓缸進行屈曲分析[,]。支撐液壓缸中，缸體及活塞桿組件均屬于壓桿，故對缸體和活塞桿組件分別進行屈曲分析。邊界條件均為一端固定一端加載，載荷為-Z方向000N的力，求解得到前六階屈曲特征值，如圖所示。a缸體屈曲特征值b活塞桿組件屈曲特征值圖屈曲特征值由圖知，缸體和活塞桿組件的一階屈曲特征值分別為.和.，即液壓缸的臨界壓力為.kN。液壓缸的最小穩(wěn)定安全系數為.0，由于規(guī)定的穩(wěn)定安全系數為，故結構滿足穩(wěn)定性要求[]。改進.液壓缸結構改進由支撐液壓缸有限元強度和屈曲分析可知，液壓缸的穩(wěn)定性滿足要求，但結構強度不足。液壓缸在橫向°側傾和縱向°側傾兩種工況下，其應力超過了構件許用應力。為了增強液壓缸結構強度，在底座兩側添加導向桿，并在液壓缸上設計導向板結構，導向桿及導向板構件材料分別選用選用0Cr和鋼，改進后液壓缸結構見圖。.活塞桿銷.活塞及活塞桿.導向柱.缸體.導向套.支撐底板.導向桿銷圖液壓缸改進后三維圖.后強度分析根據實際工況，檢查并重新定義液壓缸裝配體各構件之間的連接[]將導向套與缸體導向套與導向桿活塞桿與缸體之間的綁定接觸刪除，并重新定義為連接面之間的接觸為不分離約束；將導向桿銷與底座上固定座側向的綁定接觸刪除，并定義為導向桿與導向桿銷導向桿銷與底座上固定座之間的過渡綁定約束。修改后各部件的連接關系如圖所示。圖液壓缸各部件連接改進圖施加與前相同的約束與載荷，求解結構在兩種側傾工況下的應力，得到如圖和圖所示的應力分布云圖。a橫向°側傾時應力b縱向°側傾時應力圖改進后液壓缸整體應力分布云圖a橫向°側傾時應力b縱向°側傾時應力圖改進后銷軸應力分布云圖改進后液壓缸的應力從.MPa降至0.MPa。銷軸的應力為.MPa，比改進前降低了.MPa。液壓缸結構在改進后滿足強度要求，結構合理[0]。結語對所設計的牽引車支撐液壓缸進行垂直橫向°側傾和縱向°側傾三種工況下有限元強度及屈曲分析，通過分析得知液壓缸滿足穩(wěn)定性要求，但活塞桿及銷軸處應力值偏大，不滿足強度要求。為此，對支撐液壓缸結構進行設計，求解得到相應應力云圖。由應力云圖可知，構件應力顯著減小且小于構件的許用應力。前言自00年初武漢爆發(fā)以來，全國各地都采取了嚴密的預防措施，例如“封閉城市”和“隔離”。逆行到線運送物資。為了刺激經濟，全國所有高速公路都實施了“綠色通道”，這是一項免費措施。當國內流行病形勢從危機慢慢轉為安全時，各個城市的大小企業(yè)逐漸恢復了工作。物流和運輸是流通城市不可或缺的一部分。受這行病的影響，有些人擔心司機感到高興和高興。這款成龍H的所有者從事自卸車運輸已有近十年的歷史了。他擁有輛X輕型公路自卸車。在流行病的刺激下，他沒想到運輸的需求會大大增加。從長遠來看，增加容量需要購買另一臺載客量大且性能可靠的車輛。南部地區(qū)的成龍自卸車數量很多。作為閩南三角地區(qū)，自卸車基本上是成龍車輛。盡管對運輸的需求增加了，但疫情爆發(fā)時正是春節(jié)假期。我擁有的三輛自卸車已經暫停了一個多月，而營運資金相對困難。經過慎重考慮，我仍然打算選擇年齡相對較近的二手車，以增加運輸車隊的容量。龐大而可靠的成龍自然進入了業(yè)主的“合法視野”。外觀負責-成龍H看中這款H完全是出乎意料的我沒想到會在這種全新條件下遇到二手車。0年生產的汽車基本上可以視為準新車。車輛行駛距離僅超過0,000公里。這種狀況可以認為是二手車中相當不錯的狀況。與成龍M相比，成龍H具有更加飽滿，更具侵略性的車輛設計。所有二手車經銷商中都使用的成龍M，是一款采用此H車型采用新前臉設計的車型。時尚，年輕和充滿活力的外觀，加上成龍的財產和聲譽，使車主在心中默默地完成了它?；卮稹耐庥^角度來看，油漆表面處理和鈑金零件都是相當新的。要說六旗的精湛工藝確實很棒，駕駛室的主要框架仍然是歐洲的龍骨框架。經過一些改造，整車設計的氣質得到了改善，品牌知名度也很強。難忘。外觀的美感得到了改善。重新設計的線條輪廓更有利于空氣流動。大燈和前臉罩的側面獨立設計了一個中空區(qū)域，以在迎面而來的風阻中循環(huán)。好，從而提高了車輛的燃油經濟性。車輛細節(jié)承龍H在擋泥板上有一層獨立的塑料設計。與新的成龍M相比，這也是一個更為明顯的區(qū)別，新的成龍M在駕駛室中顯得更滿。駕駛室已經升高，因此駕駛室和輪胎之間的距離也變大了。承龍還在這里仔細安裝了額外的防濺護舷。在發(fā)動機凸起的中央通道后面，H在這里還設計了一個防護網。這種設計在成龍M上也不可見，看起來也不是很空。車輛的缺陷是在駕駛室的右后部進行了鈑金加工。據估計發(fā)生了一些小事故。鈑金工藝比較粗糙。敏銳的人可以一眼看出這條線的不規(guī)則性。。