1.1 存在煙氣走廊
下級省煤器甲乙兩側U型彎處存在煙氣走廊，經實際測量，甲乙兩側U型彎間距為80 mm左右，比設計值(21 mm)大，也比省煤器距前后墻距離設計值(60 mm)大。因煙氣走廊阻力較小，煙氣流速較大，經計算，煙氣流速在下級省煤器出口比上級省煤器入口大30%～40%。由于管子金屬磨損量與煙氣流速的三次方成正比，因此，在甲乙兩側U型彎處磨損嚴重。加之在彎制彎頭時，彎頭壁厚有減薄現象(壁厚小于4 mm)，從而導致省煤器管子彎頭迎風面處更易磨損泄漏。
1.2 實際燃料性質及煤粉細度與設計值不同
在磨損中起主要作用的是煙氣中的那些大顆粒飛灰，且磨損程度與總灰量有關?？偦伊坑?，灰粒對省煤器管子的撞擊次數也就愈多，磨損就愈嚴重，而且總灰量決定于燃料灰分Ay和低位發(fā)熱量Qdwy。
該爐設計煤種收到基灰分24.26%，實際燃煤應用基灰分(Ay)約39.50%；煤粉細度(R90)設計值為22～28，實際細度(R90)在30左右，均與設計煤種有較大偏差。煤粉粗、灰分大將導致灰粒和未完全燃燒的燃料顆粒增多，煙氣中的飛灰濃度增高，加劇了對省煤器的磨損。
1.3 省煤器管束排列方式及安裝質量的影響
煙氣橫向沖刷省煤器管子時，管束排列方式不同，管子受磨損情況也不一樣。錯列管束受到的磨損要比順列管束嚴重，第2排管束的磨損量要比第1排大2倍左右，且氣流自上而下流動，灰粒在重力作用下其速度可能大于煙氣速度，從而加劇了沖擊磨損程度。該爐省煤器錯列布置，并采用規(guī)格為32×4鋼管，由于小口徑管子剛性較差，管壁較薄。造成實際蛇形管排列不齊，加之安裝的原因，無法保證整齊均勻的節(jié)距和管間距，導致省煤器管排中出現煙氣走廊，使局部管壁金屬磨損嚴重。
1.4 防磨措施不完善
在下級省煤器甲乙側U型彎處，只是在最上面加裝了防磨裝置(擋風板)，由于下級省煤器高度約為3 255 mm，上面的防磨裝置對下面U型彎處的防磨沒有作用，因此，下級省煤器下部U型彎處磨損嚴重。
1.5 燃燒工況的影響
鍋爐運行中的燃燒風量過大會造成煙氣量加大，而使磨損速度增加。計算表明，省煤器中過量空氣系數由1.2增加到1.3時，磨損量增加25%。
1.6 其它因素
該爐容量占全廠鍋爐總容量的50%，在供熱期間長期滿負荷運行，因而該爐省煤器管束受磨損的時間長，磨損量大。同時鍋爐存在漏風現象，根據省公司標準，410 t/h鍋爐漏風率為12%，而實際漏風率達到20%左右，明顯偏高。運行實踐證明，當省煤器處漏風系數增加0.1，則會使金屬磨損量增加25%。

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優(yōu)酷鍋爐改造案例視頻：

2噸燃煤鏈條鍋爐改造案例

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http://v.youku.com/v_show/id_XMjUyOTA2NzYxMg==.html?spm=a2hzp.8244740.userfeed.5!6~5~5~5!3~5~A

河北4噸燃煤鍋爐改造生物質鍋爐方法

分兩個部分：

一，當燃煤鍋爐使用時間超過8年，建議直接新上燃氣鍋爐本體，后面加裝生物質燃燒機。

此方案有兩大優(yōu)點：

1，此生物質鍋爐采用燃氣鍋爐的鍋筒,實測綜合熱效率高達80%，可燃油燃氣燃生物質，后期使用天           然氣時只需更換天然氣燒嘴,鍋爐本體及供熱管道不做改動,降低后期投入成本。

2.   2，生物質鍋爐需要清灰，其特殊的火管鍋爐設計方便其清灰，當天便可完成檢修，檢修時間短。

二，當燃煤鍋爐使用時間未超過8年，建議直接在鍋爐前面加裝生物質燃燒機

燃煤鍋爐改造生物質鍋爐時，摘除鏈條前方爐排，在后面爐排上砌筑耐火磚，打上耐火水泥，燃燒機火焰直接吹進爐膛內部。此種方法比鏈條鍋爐直接燃用生物質燃料至少節(jié)能30%，且不用頻繁清灰

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BGB5.0系列生物質燃燒機是博恩公司與國內知名院校、科研院所聯(lián)合、在引進國外先進燃燒技術的基礎上結合我國實際情況，針對生物質燃料的特殊性，以廉價生物質顆粒為燃料進行設計、開發(fā)的第五代生物質燃燒設備。

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