產(chǎn)品詳情
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| BAR | VF1410LHFS41 |
| P0904HA | P0700TT |
| 1756-IB16 | TBU31A |
| SCL-C-003-M2 | FBM241電纜線 |
| 140EHC10500 | PM511V16儲(chǔ)存卡 |
| YYT107A | 51305072-200 |
| F350-CEOV2 | 140DAO84210 |
| FCUA-DX110 | HCS02.1E-W0028-A-03-NNNN |
| 1794-OE4 | 8690880000 |
| 主機(jī)電源線 | 1785-L60B |
| DLM02 | F3PU06-0N |
| 07KT97 | C65N 1P C10 |
| 9432 | XVME-957 |
| 1756-L63 | 3623T |
| IBS 24BK-I/O-T | E1406 |
| DIGIFAS7105 | IC670MDL730 |
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| 1771-P4R | UEM5-100 |
香港海淀 INDRAMAT 2AD160B-B350R2-BS03-D2N1 寧波：復(fù)工的軟件解法
STEP7調(diào)用FC105，F(xiàn)C106進(jìn)行模擬量轉(zhuǎn)換編程2.1FC105/FC106在哪里在編程界面下，在Programelements中的Libraries下的StandardLibrary下的TI-S7ConvertingBlocks中就可以找到，見下圖：模擬量模擬量注意：請(qǐng)不要使用S5-S7ConvertingBlocks下的FC105,FC106，該路徑下的功能是用于S5輸入輸出模板的，在S7輸入輸出模板上無法使用。
智聯(lián)賦能 聯(lián)合立異：我國聯(lián)通工業(yè)互聯(lián)網(wǎng)實(shí)踐
變頻-工頻切換時(shí)，出現(xiàn)變頻炸機(jī)，出現(xiàn)空開跳閘，由此出現(xiàn)了各種解釋，使變頻-工頻切換成為一個(gè)是忽難以逾越的門檻。例如，有人說“必須保證變頻器輸出的相序和工頻相序一致，這樣才有可能切入”等等。如果變頻器輸出的相序和工頻真的相序一致時(shí)，變頻-工頻切換時(shí)變頻照樣炸機(jī)、空開照樣跳閘。顯然原因絕不是因?yàn)槭裁聪嘈颉⑾辔坏?。我告訴你一個(gè)簡(jiǎn)單的方法，你用電壓表測(cè)量變頻器輸出端與工頻相線間的電壓，不管你怎么調(diào)整變頻器輸出的相序、相位或其它，測(cè)量結(jié)果都是工頻380V線電壓。變頻器輸出端與工頻相線間的電壓是工頻380V線電壓，你能直接進(jìn)行變頻-工頻切換嗎?直接切換能不炸機(jī)、跳閘嗎?所以變頻-工頻切換的技術(shù)秘訣就是變頻器的輸出端與工頻不能短接。
其強(qiáng)弱可通過實(shí)際數(shù)據(jù)來衡量。表-1所示為同一廠商的工頻機(jī)與高頻機(jī)過載能力，由表-1可知，兩類機(jī)型過載能力并沒有區(qū)別。輸出變壓器并不會(huì)增強(qiáng)工頻機(jī)的抗沖擊能力，對(duì)于變壓器可以增強(qiáng)抗沖擊能力的想象于變壓器的電感特性，電感平滑電流的能力在負(fù)載電流激增時(shí)可以平滑電流波形延緩電流沖擊。但實(shí)際上電感平滑電流的能力與其本身感量成正比。工頻機(jī)輸出變壓器變比小，變壓器輸出繞組的勵(lì)磁電感也不會(huì)太大，在大電流沖擊下極易飽和，很難對(duì)逆變器的沖擊有明顯的緩沖作用。而按照傳統(tǒng)變壓器傳遞能量的特點(diǎn)與磁性器件原理分析，當(dāng)后級(jí)負(fù)載也就是變壓器輸出側(cè)出現(xiàn)能量沖擊時(shí)，在變壓器能量傳遞能力達(dá)到飽和上限之前，后端的尖峰勵(lì)磁電流會(huì)直接反射到前端對(duì)UPS的IGBT產(chǎn)生沖擊。
從而實(shí)現(xiàn)主軸轉(zhuǎn)速、定位角度的實(shí)時(shí)控制。圖2主軸變頻定位系統(tǒng)原理框圖調(diào)試步驟及參數(shù)設(shè)定：系統(tǒng)中涉及到PID運(yùn)算，在設(shè)置比例增益P值、積分I值、微分D值時(shí)要按以下原則設(shè)置：轉(zhuǎn)速比例增益P值越大響應(yīng)越快，但系統(tǒng)穩(wěn)定性變差，過大的增益可導(dǎo)致轉(zhuǎn)速震蕩；積分常數(shù)I值越小響應(yīng)越快，轉(zhuǎn)速超調(diào)越大，穩(wěn)定性越差。該參數(shù)與系統(tǒng)慣量成正比，慣量較大時(shí)，該參數(shù)應(yīng)當(dāng)設(shè)置較大數(shù)值。參數(shù)組中轉(zhuǎn)速比例增益1在主軸加速過程中有效，數(shù)值較比例增益2大，用于提高響應(yīng)速度；比例增益2用于穩(wěn)態(tài)過程PI調(diào)整，為了增加系統(tǒng)的穩(wěn)定性，該參數(shù)數(shù)值較小。加速過程中兩組PI參數(shù)可以通過滯環(huán)或連續(xù)切換方式，自動(dòng)切換。調(diào)試中出現(xiàn)的問題與解決方法：（1）電機(jī)運(yùn)行時(shí)出現(xiàn)震動(dòng)及噪音該現(xiàn)象原因：過大的增益比例P值有可能使轉(zhuǎn)速震蕩。
基本概念三相電壓不平衡是指三相電壓的幅值不同或者相位差不是120度，或者兩者兼有。三相電壓不平衡的分析通常采用對(duì)稱分量法，運(yùn)用該方法可以將三相電壓不平衡系統(tǒng)分解為三個(gè)獨(dú)立的對(duì)稱系統(tǒng)，即正序系統(tǒng)、負(fù)序系統(tǒng)和零序系統(tǒng)。《電能質(zhì)量三相電壓不平衡》GB/T-15543-2008適用于系統(tǒng)標(biāo)稱頻率為50Hz的交流電力系統(tǒng)正常運(yùn)行方式下由于負(fù)序基波分量引起的電壓不平衡及低壓系統(tǒng)由于零序分量而引起的電壓不平衡。在該規(guī)范中定義不平衡度為三相電力系統(tǒng)中三相不平衡的程度，并用電壓、電流負(fù)序基波分量或者零序基波分量與正序基波分量的均方根值百分比來表示。
