產(chǎn)品詳情
張掖硬軸規(guī)格表
1.油缸直徑；油缸缸徑，內(nèi)徑尺寸。
2. 進(jìn)出口直徑及螺紋參數(shù)
3.活塞桿直徑；
4.油缸壓力；油缸工作壓力，計(jì)算的時(shí)候經(jīng)常是用試驗(yàn)壓力，低于16MPa乘以1.5，高于16乘以1.25
5.油缸行程；
6.是否有緩沖；根據(jù)工況情況定，活塞桿伸出收縮如果沖擊大一般都要緩沖的。
7.油缸的安裝方式；達(dá)到要求性能的油缸即為好，頻繁出現(xiàn)故障的油缸即為壞。
常溫低溫磷化絕大部分以輕鐵系磷化、鋅系磷化為主，當(dāng)然也有改進(jìn)型，如在鋅系磷化中加入Mn2+、Ca2+、Ni2+等改性，仍習(xí)慣稱之為鋅系磷化，配方及性能見表1。鐵系輕型磷化形成彩色或灰色磷化膜，純用鉬酸鈉促進(jìn)劑得到全彩色磷化膜，純用NO3-或ClO3-促進(jìn)劑得到灰色磷化膜，用鉬酸鹽和NO3-、ClO3-混合促進(jìn)劑將形成彩色或灰色混合色膜。輕鐵系磷化不能形成厚膜，膜重總是在1g/㎡以下。它與涂漆配套的一個(gè)顯著特點(diǎn)是使漆膜的抗彎曲、抗沖擊性能特別好。
液壓油缸結(jié)構(gòu)性能參數(shù)包括：
1.液壓缸
1）當(dāng)缸筒與端蓋用螺栓緊固連接時(shí)，結(jié)合部分的零部件上有毛刺或裝配毛邊造成結(jié)合不良，從而引起初始泄漏；端面的O形密封圈存有配合間隙；螺栓緊固不良。
（2）當(dāng)缸筒與端蓋用螺紋連接時(shí)未按額定扭矩緊固端蓋；密封圈密封性能不好。
（3）液壓缸進(jìn)油管接頭處松動(dòng)。為此，需消除引起管接頭連接松動(dòng)的管件振動(dòng)等因素；對(duì)管路通徑大于15 mm的管口，可采用法蘭連接。
液壓缸泄漏的其他原因
（1）缸筒受壓膨脹引起內(nèi)泄。排除方法為：適當(dāng)加厚缸壁；選用合適的材料。
（2）活塞桿受力不當(dāng)或?qū)蛱着c活塞桿之間的間隙較大時(shí)，將出現(xiàn)活塞偏向缸壁某一方的情況受力方密封件被擠壓剪切損壞，另一方因間隙較大密封件在高壓油的作用下被撕毀沖壞，引起內(nèi)泄可采取更換新加工外徑略大的活塞；加大活塞寬度將活塞外圓加工成鼓凸形，改善受力狀況，以減少和避免拉缸；活塞與活塞桿的連接采用球形接頭等方法解決。
根據(jù)GB/T7-1988《碳素結(jié)構(gòu)鋼》化學(xué)成分的規(guī)定，其所包括的各種牌號(hào)鋼均屬于非合金鋼。按質(zhì)量等級(jí)非合金鋼分為普通質(zhì)量非合金鋼、優(yōu)質(zhì)非合金鋼和特殊質(zhì)量非合金鋼。根據(jù)GB/T7-1988的有關(guān)規(guī)定，其所包括的B等級(jí)的鋼屬于普通質(zhì)量非合金鋼；D等級(jí)的鋼屬于優(yōu)質(zhì)非合金鋼。普通質(zhì)量非合金鋼是指不規(guī)定生產(chǎn)過程中需要特別控制質(zhì)量要求的，并應(yīng)同時(shí)符合下列4種條件的鋼。鋼為非合金化的（符合對(duì)非合金鋼的合金元素規(guī)定含量界限值的規(guī)定）；不規(guī)定熱處理（退火、正火、消除應(yīng)力及軟化處理不作為熱處理）；如產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)或技術(shù)條件中有規(guī)定，其特性值應(yīng)符合下列條件：碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)值≥.1%;硫或磷的質(zhì)量分?jǐn)?shù)值≥.45%；氮的質(zhì)量分?jǐn)?shù)值≥.7%；抗拉強(qiáng)度值≤69MPa；屈服點(diǎn)或屈服強(qiáng)度值≤36MPa；伸長(zhǎng)率值（Lo=5.65Fo）≤33%;彎心直徑值≥.5*試件厚度；沖擊功值（2℃，V型，縱向標(biāo)準(zhǔn)試樣）≤27J；洛氏硬度值（HRB）≥6。
加工新活塞時(shí)，好選用中碳鋼。如，選4號(hào)鋼而不選用耐磨鑄鐵。因45號(hào)鋼經(jīng)過熱處理后強(qiáng)度較高、韌性好且受熱后膨脹量大，可以減少因油溫升高使油的粘度降低而增加的泄漏量。對(duì)使用頻繁、油溫較高、安裝了加大外徑的活塞的液壓缸（如裝載機(jī)的）來說，當(dāng)其油溫升高后，應(yīng)在無(wú)負(fù)荷狀態(tài)下檢查活塞桿的伸縮是否自如。若有阻滯現(xiàn)象，則可能是活塞膨脹量過大所致，應(yīng)適當(dāng)停機(jī)降低油溫，之后這種現(xiàn)象將會(huì)逐漸消失，不會(huì)影響正常作業(yè)。的直徑；2.活塞桿的直徑；3.速度及速比；4.工作壓力等。
極限壓力由泵的抽氣速率，各間隙的返流量，泵體泄漏量及高真空側(cè)的放氣量所決定。即：P＝(Q1+Q2+Q3)/δ式中：P－極限壓力；δ－抽氣速率；Q1－返流量；Q2－泄漏量；Q3－放氣量。在這些參數(shù)中，Q1受排氣壓力即前級(jí)泵的極限壓力的影響很大，在用水環(huán)泵作前級(jí)泵時(shí)，羅茨泵的極限壓力隨水環(huán)的飽和蒸汽壓的不同而不同。是用同一臺(tái)羅茨泵配不同的前級(jí)泵時(shí)的性能比較。前級(jí)泵的極限真空度愈高時(shí)，機(jī)組的極限真空度也隨之；兩級(jí)羅茨泵串聯(lián)使用，則能提高機(jī)組的極限真空度（實(shí)質(zhì)上就是前一個(gè)羅茨泵為后一個(gè)羅茨泵的前級(jí)泵），且性能曲線平緩擴(kuò)大，也即使用的范圍擴(kuò)大（由曲線1與2，曲線3與5的比較而得）。
1.油缸直徑；油缸缸徑，內(nèi)徑尺寸。
2. 進(jìn)出口直徑及螺紋參數(shù)
3.活塞桿直徑；
4.油缸壓力；油缸工作壓力，計(jì)算的時(shí)候經(jīng)常是用試驗(yàn)壓力，低于16MPa乘以1.5，高于16乘以1.25
5.油缸行程；
6.是否有緩沖；根據(jù)工況情況定，活塞桿伸出收縮如果沖擊大一般都要緩沖的。
7.油缸的安裝方式；達(dá)到要求性能的油缸即為好，頻繁出現(xiàn)故障的油缸即為壞。
常溫低溫磷化絕大部分以輕鐵系磷化、鋅系磷化為主，當(dāng)然也有改進(jìn)型，如在鋅系磷化中加入Mn2+、Ca2+、Ni2+等改性，仍習(xí)慣稱之為鋅系磷化，配方及性能見表1。鐵系輕型磷化形成彩色或灰色磷化膜，純用鉬酸鈉促進(jìn)劑得到全彩色磷化膜，純用NO3-或ClO3-促進(jìn)劑得到灰色磷化膜，用鉬酸鹽和NO3-、ClO3-混合促進(jìn)劑將形成彩色或灰色混合色膜。輕鐵系磷化不能形成厚膜，膜重總是在1g/㎡以下。它與涂漆配套的一個(gè)顯著特點(diǎn)是使漆膜的抗彎曲、抗沖擊性能特別好。
液壓油缸結(jié)構(gòu)性能參數(shù)包括：
1.液壓缸
1）當(dāng)缸筒與端蓋用螺栓緊固連接時(shí)，結(jié)合部分的零部件上有毛刺或裝配毛邊造成結(jié)合不良，從而引起初始泄漏；端面的O形密封圈存有配合間隙；螺栓緊固不良。
（2）當(dāng)缸筒與端蓋用螺紋連接時(shí)未按額定扭矩緊固端蓋；密封圈密封性能不好。
（3）液壓缸進(jìn)油管接頭處松動(dòng)。為此，需消除引起管接頭連接松動(dòng)的管件振動(dòng)等因素；對(duì)管路通徑大于15 mm的管口，可采用法蘭連接。
液壓缸泄漏的其他原因
（1）缸筒受壓膨脹引起內(nèi)泄。排除方法為：適當(dāng)加厚缸壁；選用合適的材料。
（2）活塞桿受力不當(dāng)或?qū)蛱着c活塞桿之間的間隙較大時(shí)，將出現(xiàn)活塞偏向缸壁某一方的情況受力方密封件被擠壓剪切損壞，另一方因間隙較大密封件在高壓油的作用下被撕毀沖壞，引起內(nèi)泄可采取更換新加工外徑略大的活塞；加大活塞寬度將活塞外圓加工成鼓凸形，改善受力狀況，以減少和避免拉缸；活塞與活塞桿的連接采用球形接頭等方法解決。
根據(jù)GB/T7-1988《碳素結(jié)構(gòu)鋼》化學(xué)成分的規(guī)定，其所包括的各種牌號(hào)鋼均屬于非合金鋼。按質(zhì)量等級(jí)非合金鋼分為普通質(zhì)量非合金鋼、優(yōu)質(zhì)非合金鋼和特殊質(zhì)量非合金鋼。根據(jù)GB/T7-1988的有關(guān)規(guī)定，其所包括的B等級(jí)的鋼屬于普通質(zhì)量非合金鋼；D等級(jí)的鋼屬于優(yōu)質(zhì)非合金鋼。普通質(zhì)量非合金鋼是指不規(guī)定生產(chǎn)過程中需要特別控制質(zhì)量要求的，并應(yīng)同時(shí)符合下列4種條件的鋼。鋼為非合金化的（符合對(duì)非合金鋼的合金元素規(guī)定含量界限值的規(guī)定）；不規(guī)定熱處理（退火、正火、消除應(yīng)力及軟化處理不作為熱處理）；如產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)或技術(shù)條件中有規(guī)定，其特性值應(yīng)符合下列條件：碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)值≥.1%;硫或磷的質(zhì)量分?jǐn)?shù)值≥.45%；氮的質(zhì)量分?jǐn)?shù)值≥.7%；抗拉強(qiáng)度值≤69MPa；屈服點(diǎn)或屈服強(qiáng)度值≤36MPa；伸長(zhǎng)率值（Lo=5.65Fo）≤33%;彎心直徑值≥.5*試件厚度；沖擊功值（2℃，V型，縱向標(biāo)準(zhǔn)試樣）≤27J；洛氏硬度值（HRB）≥6。
加工新活塞時(shí)，好選用中碳鋼。如，選4號(hào)鋼而不選用耐磨鑄鐵。因45號(hào)鋼經(jīng)過熱處理后強(qiáng)度較高、韌性好且受熱后膨脹量大，可以減少因油溫升高使油的粘度降低而增加的泄漏量。對(duì)使用頻繁、油溫較高、安裝了加大外徑的活塞的液壓缸（如裝載機(jī)的）來說，當(dāng)其油溫升高后，應(yīng)在無(wú)負(fù)荷狀態(tài)下檢查活塞桿的伸縮是否自如。若有阻滯現(xiàn)象，則可能是活塞膨脹量過大所致，應(yīng)適當(dāng)停機(jī)降低油溫，之后這種現(xiàn)象將會(huì)逐漸消失，不會(huì)影響正常作業(yè)。的直徑；2.活塞桿的直徑；3.速度及速比；4.工作壓力等。
極限壓力由泵的抽氣速率，各間隙的返流量，泵體泄漏量及高真空側(cè)的放氣量所決定。即：P＝(Q1+Q2+Q3)/δ式中：P－極限壓力；δ－抽氣速率；Q1－返流量；Q2－泄漏量；Q3－放氣量。在這些參數(shù)中，Q1受排氣壓力即前級(jí)泵的極限壓力的影響很大，在用水環(huán)泵作前級(jí)泵時(shí)，羅茨泵的極限壓力隨水環(huán)的飽和蒸汽壓的不同而不同。是用同一臺(tái)羅茨泵配不同的前級(jí)泵時(shí)的性能比較。前級(jí)泵的極限真空度愈高時(shí)，機(jī)組的極限真空度也隨之；兩級(jí)羅茨泵串聯(lián)使用，則能提高機(jī)組的極限真空度（實(shí)質(zhì)上就是前一個(gè)羅茨泵為后一個(gè)羅茨泵的前級(jí)泵），且性能曲線平緩擴(kuò)大，也即使用的范圍擴(kuò)大（由曲線1與2，曲線3與5的比較而得）。
